雙拋頭拋丸機(jī)的設(shè)計(jì)

    我們以單拋頭拋丸機(jī)為參考對雙拋頭拋丸機(jī)進(jìn)行整機(jī)設(shè)計(jì)。要求在電機(jī)功率不變的情況下雙拋頭拋丸機(jī)的工作效率上要比單拋頭拋丸機(jī)高一倍。

    首先我們需要根據(jù)整機(jī)的外形尺寸來設(shè)計(jì)拋丸器。

                        雙拋頭拋丸機(jī)的基本參數(shù)表

長度1900mm

寬度980mm 

高度1200mm

重量750公斤

2-30DS    功率消耗 輸入電流  

拋丸輪電機(jī)2*11kW 最大2*30A 

行走電機(jī)  1 .1kW  2. 8A     

注:標(biāo)注的輸入電流對應(yīng)電機(jī)在滿負(fù)荷下的標(biāo)稱電流，實(shí)際操作狀況下，不會

達(dá)到此電流。

要求性能如下:

工作寬度:800mm

丸料消耗:200g / m

行走速度:0.5一29m / min

混凝土表面清理效率:450m2/h

    因?yàn)楣ぷ鲗挾葹?00mm ,所以為了保證結(jié)構(gòu)上的對稱性，我們選擇兩拋丸輪的中心距為400mm。為了保證葉片與襯板之間的足夠間隙，并根據(jù)國內(nèi)已有的拋丸輪規(guī)格，選取了葉片外徑為200mm的拋丸輪。因?yàn)閷τ谕瑯愚D(zhuǎn)速的拋丸輪來說，短葉片要比長葉片拋出的彈丸的速度要小，因此為了達(dá)到同樣的速度，保證同樣的清理效果，必須增大葉輪的轉(zhuǎn)速。為了保證能夠?qū)伌蛐侍岣咭槐稈佂栎喌牧髁坎蛔兊囊?，必須保證分丸輪的內(nèi)徑不變，因此葉片的內(nèi)徑也將與單拋頭拋丸機(jī)的葉片內(nèi)徑一致。下面我們將以葉片外徑為200mm，內(nèi)徑為80mm為已知條件，以拋打出的彈丸的速度v=75m/、為目標(biāo)條件，對葉輪的轉(zhuǎn)速進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。

忽略彈丸的重力的影響，在一定距離內(nèi)(小于8.3m，空氣阻力對彈丸的速度不會產(chǎn)生很大的衰減，清理效果仍能夠滿足一般要求。但是在距離繼續(xù)增大，即仿真時(shí)間繼續(xù)加長的情況下，彈丸的速度必然會繼續(xù)衰減，這就是為什么拋丸頭與被拋打表面距離不能過遠(yuǎn)的原因，但是拋丸頭與被拋打表面的距離也不能過近，否則會導(dǎo)致彈丸的拋出流束與反射流束相互干涉，降低拋打效果與拋打效率。以機(jī)場跑道除膠為例，速度過小將導(dǎo)致混凝土路面的膠層不但沒有被除掉，反而被壓實(shí);速度過大將導(dǎo)致彈丸在將表面的膠層剝落的同時(shí)進(jìn)一步破壞了混凝土路面本身?？梢?，合理安排拋打距離可以在保證大的拋打?qū)挾鹊耐瑫r(shí)不至于損失過多的拋打速度。因此，對彈丸進(jìn)行可視化的動力學(xué)仿真并對仿真結(jié)果進(jìn)行分析研究是于分必要的。

4. 4定向套開口角位置的選取及其對拋打效果的影響

    彈丸被定向套甩出時(shí)是具有一定角度的，這個(gè)角度是由定向套開口角的位置決定的。所以正確的調(diào)整定向套開口角位置在設(shè)備的使用中是于分重要的。不正確的定向套開口角位置會導(dǎo)致很嚴(yán)重的零件磨損和機(jī)器的損壞，并使機(jī)器的使用效率大大降低。以上對二種情況下的拋打質(zhì)量的進(jìn)行了分析，在實(shí)際確定定向套開口角位置時(shí)，不能憑單一的某個(gè)因素來確定，需要根據(jù)實(shí)際情況，并結(jié)合拋丸機(jī)的整體結(jié)構(gòu)選擇二種情況中的某一種，或者是綜合二者進(jìn)行選擇。例如對于單拋頭拋丸機(jī)應(yīng)該選擇第一種方案，盡量滿足整機(jī)結(jié)構(gòu)上的對稱性;對于雙拋頭拋丸機(jī)，則應(yīng)選擇第二種方案。在進(jìn)行鋼板除銹時(shí)，行走速度較快，即使各個(gè)區(qū)域的拋丸量不同，仍然可以保證整個(gè)清理表面外觀的一致性;在進(jìn)行機(jī)場跑道的除膠工作時(shí)，因?yàn)樾凶咚俣容^慢，所以如果各區(qū)域拋丸量相差很大，將會導(dǎo)致兩個(gè)區(qū)域形成明顯的界限，拋打的效果不能夠同時(shí)達(dá)到要求。拋丸機(jī)的定向套的開口角位置是可以改變的，在實(shí)際的工作過程中，根據(jù)不同的清理表面可以有依據(jù)的對開口角位置進(jìn)行有目的的調(diào)整，通過不斷試驗(yàn)來判定開口角的位置。